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技师论文不是用来发表的，不需要高的技术含量和复杂图表，把生产实践中的问题说清楚就行了；难点反而是履职传授和答辩，要多练哈；注意：技师论文有专门格式（找单位人力部要个格式）；其他：题目、摘要、正文、结论、参考文献要有。文章内容提示：1、前言：汽轮机的起源和发展现状，运行情况概述；2、汽轮机运行种类、原理阐述；3、不足与缺点及改善对策；4、效果；5、结论
汽轮机真空下降会有哪些危害？ 汽轮机的可用热焓降减少，除了经济性降低，汽轮机出力也会降低；排汽缸及轴承座等部件受热膨胀引起动静中心改变，汽轮机产生振动；排汽温度过高，可能会引起凝汽器的铜管胀口松弛，破坏凝汽器的严密性；使轴向推力明显增加；真空下降使排汽容积流量减小，产生涡流及漩流，同时产生较大的激振力，易使未级叶片损坏； 单机运行时外界电负荷降低在你没对锅炉负荷进行调整的时候汽机会自动进行一次调频，调节系统会自动关小调速汽门，使汽机转数维持在超速保护动作转数之内，这时汽机主汽压升高。 凝汽器真空降低的原因及处理？ 1原因; 1循环水系统故障; 2轴封系统工作不正常; 3真空泵故障; 4主机真空系统漏泄; 5小机真空系统漏泄; 6凝汽器热井水位高。 2处理: 1发现凝汽器真空降低在查明原因的同时应检查备用真空泵应自动投入,否则手动启动备用真空泵; 2凝汽器真空降低至87KPa,光示牌“真空低Ⅰ值”声光报警;当真空降低至84KPa时,光示牌“真空低Ⅱ值”报警,汽机快速减负荷直至报警消失; 3检查循环水系统: 若循环水压力低,检查循环水系统是否漏泄,堵塞或塔池水位过低; 检查凝汽器循环水进、出口压力是否正常,若压差高则投入胶球清洗装置运行; 检查循环泵运行应正常,否则应切换循环泵或再投入一台循环泵运行; 4检查轴封系统; 若轴封母管压力低,应检查各汽源控制站和溢流阀是否正常,若不正常应及时调整恢复其正常; 若低压轴封母管温度低,应及时调整恢复其正常; 检查轴加水位是否正常,虹吸井注水是否正常; 5检查凝汽器水位,若是水位高则应尽快查明原因进行处理; 6检查低压抽汽法兰,低压缸结合面及导管是否有漏汽的地方,真空系统是否严密,如真空系统漏泄使真空下降至报警值,应联系检修立即处理; 7真空泵工作是否正常; 8检查小机真空系统是否漏泄,轴封系统是否正常,若小机真空系统泄漏使汽器真空不能维持在报警值以上时,应启动电泵,脱扣小汽机,关闭排汽蝶阀,联系检修处理; 9检查真空破坏门是否误开，破坏门水封是否破坏。 厂用电中断现象及处理？ 1现象: 1部分厂用电源中断,相应动力设备跳闸,红灯灭,绿灯闪光,声光报警,电流指示到零,相应的备用辅机联动，锅炉燃烧不稳或灭火,汽温、汽压、流量下降; 2厂用电全部中断时,所有运行中的动力设备跳闸,电流指示到零,备用交流电机未联动,各辅机出口压力急剧下降,锅炉灭火。 3主汽温、汽压、流量、凝汽器真空下降; 4检查厂用工作电源开关跳闸,备用电源开关、联络开关未联动。 2处理: 1复置跳闸开关,锅炉未熄火时及时投油助燃,增加运行磨煤机、一次风机等出力,根椐风量带负荷; 2关闭跳闸设备风门、挡板,汇报值长,降低机组负荷,手动控制水位、汽温正常、待电源恢复后重新启动设备,逐步升负荷； 3减负荷到零,维持汽机空负荷运行,如锅炉发生MFT,应按炉MFT处理; 4将各辅机联锁解除,并将各辅机设备控制开关切至“停止”位置; 5检查直流密封油泵应联动投入,否则手动投入; 6若厂用备用电源开关、联络电源开关未自动投入应立即手动投入;查清厂用电源开关跳闸的原因并联系检修处理; 7停止本机一切对内、外供汽,手动关闭可能有汽、水倒入汽机的阀门; 8严禁向凝汽器内排汽、排水,注意真空变化; 9注意汽温、汽压变化、并根据主汽温、汽压及真空情况决定是否停机; 10全面检查机组,监视润滑油压、油温、各轴承金属温度及回油温度的变化; 11如DEH停电,则机组自动跳闸,应按紧急停机处理。
给你一个完整的论文可以,不过我还是希望你能自己作出了,这样对你今后的工作会有莫大的帮助,现在给你一点点的提示,算是个纲要吧,希望能对你有一点的帮助一、概述 主要介绍一下与汽机有关的方面，比如汽轮机的作用、原理、以及种类和发展历程。（很多教材开篇就是讲的这种常识，可以控制在350到500字）之内。二、详情 可针对目前较为常用的几个机型做文章，目前常用的都有纯凝机（单纯发电）、背压机（可以热电同联产，但有局限性）和抽凝机（理想的热电联产专用机型。这部分尽量说的要详细一点，目前关于这方面的资料应有尽有。（该部分可以写个800字作用是没有任何问题的）三、系统连接情况 可针对上述几个机型，对其所需的系统做一个简单的介绍，最好图文并茂，如果你有基础的话写个200字应该是件很简单的事，要是没有基础的话就参阅一下相关的资料，做一个简单的介绍。一般就这几个系统：汽水系统、油系统、真空系统（背压机没有该系统）等四、展望一下未来以及说一些自己的观点。 可以站在新能源以及环保的角度讲一下嘛，很简单的，100字应该可以张口就来。五、结尾收工 这就是最简单的了，呵呵。 希望我的提示能够带给你帮助，两三个小时搞定问题应该也不是什么太难的事吧？呵呵
第一章 基本概念及汽轮机的分类型号状态参数有哪几个？焓的意义是什么？什么是声速？什么是马赫数？气流流速的改变需要哪些条件？喷嘴中气流参数如何变化？喷嘴有什么形状？什么是临界状态？渐缩喷嘴出口能达到多大流速？汽轮机中采用什么形状的喷嘴？汽轮机的基本工作原理是什么？什么是汽轮机级的反动度？什么是冲动级？有何特点？什么是反动级？有何特点？什么是速度级？有何特点？现代大功率高参数汽轮机为什么第一级大都采用双列速度级？级可分为哪几类？
前言第一章 水蒸气的热力性质及其应用第一节 水蒸气的热力性质及其数学描述第二节 用于汽轮机热力计算的水蒸气热力性质第二章 热力计算中的基本函数关系及其子程序第一节 建立热力计算的基本函数关系第二节 建立基本函数关系的子程序第三节 热力计算中的误差问题第三章 压力级的数值计算第一节 喷嘴调节与调节级的工作特点第二节 调节级的特性曲线第三节 调节级特性曲线的快速计算第四节 用IFC公式计算调节级的特性曲线第五节 调节级的倒序计算第四章 压力级的数值计算之一——倒序算法第一节 压力级热力核算的几种方法第二节 压力级的倒序算法第三节 变工况下汽轮机反动度的统一表达式第四节 变工况下汽轮机反动度的数值解法第五节 凝汽式汽轮机末级的数值计算第六节 汽轮机单级临界压力比的数值计算第五章 压力级的数值计算之二——顺序算法第一节 变工况热力计算中的顺序算法第二节 压力级的迭代顺序算法第三节 来临界流动时压力单级的流量网图顺序算法第四节 压力单级的倒序、顺序混合算法第五节 凝汽式汽轮机设计计算中的顺序算法第六节 有摩擦损失时喷嘴工作的若干性质第六章 压力级组的倒序计算第一节 压力级组的逐级倒序详细计算第二节 提高逐级倒序计算的准确性第三节 对基准点状态进行校核的汽轮机倒序计算第四节 对基准点状态和级的反动度进行校核的汽轮机倒序计算第五节 对基准点状态、级的反动度和级的理想比焓降进行校核的汽轮机倒序计算第六节 变工况下整机的热力核算第七章 变工况下级组的简易算法第一节 级组流量锥简易算法第二节 级后参数函数简易算法第三节 级组的u2图简易算法第四节 凝汽式汽轮机的低真空循环水供热——汽轮机变工况简易热力核算举例第五节 凝汽式与调节抽汽轮机低真空改造的若干问题附录一 IFC公式正则函数及导出函数的常数数值附录二 IFC公式的导出函数附录三 前苏联全苏热工研究所（BTH）导出的比热方程式附录四 N200-75/535/535汽轮机简介附录五 N200-75/535/535汽轮机的汽封装置附录六 N100-83/535汽轮机简介附录七 N100-83/535汽轮机的汽封装置参考文献
汽轮机旁路系统设计 彭领新 文献来自: 电力建设 2000年 第07期 CAJ下载 PDF下载 不同型式的汽轮机 ,其旁路系统的容量和功能应不尽相同 ,故本文着重论述不同启动方式的汽轮机如何确定其旁路系统的容量和功能 ,以使价格较昂贵的旁路系统能充分发挥作用。1 汽机旁路系统的功能1 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机转子合成应力公式 安江英,卞双,周兰欣,张保衡 文献来自: 华北电力大学学报 1998年 第02期 CAJ下载 PDF下载 关键词汽轮机转子应力热应力集中系数中图分类号TK262引言汽轮机转子的工作条件及受力情况相当复杂,转子上除了热应力外,还存在各种机械应力。由于在高温高压工质中高速旋转,转子承受由于叶片和叶轮及转子自重产生的离心应力, 被引用次数: 7 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机叶片叶型测量综述 陈非凡,强锡富 文献来自: 航空计测技术 1995年 第03期 CAJ下载 PDF下载 叶片的加工量约占整个汽轮机1/3,在整个汽轮机事故中,由于叶片的质量所引起的故障也占1/3[’:。所以,叶片的质量是整台汽轮机质量的保证。叶片的形状误差对二次流损耗有较大的影响。所以直接影响着汽轮机的能量转换效率。这正是叶片型线的 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 核电站汽轮机数学模型 于达仁,阎志刚,楼安平,汪洪滨 文献来自: 核动力工程 1999年 第01期 CAJ下载 PDF下载 在饱和蒸汽汽轮机中,工质的湿度比较大,而且在逐级膨胀做功过程中,湿度进一步增大。所以在汽轮机的通流部分表面与腔室、汽水分离再热器和回热抽气管道中均覆盖着厚约几十微米的水膜,在个别处,水膜的厚度可达几百微米。水膜中所包含的 被引用次数: 4 文献引用-相似文献-同类文献 600MW汽轮机转子疲劳寿命计算 武新华,荆建平,夏松波,刘占生,张欣,符东明 文献来自: 汽轮机技术 1999年 第03期 CAJ下载 PDF下载 0前言汽轮机转子的寿命预测和寿命管理不仅对调峰机组有巨大意义,对承担基本负荷、中间负荷的机组也有实用价值,因为这些机组同样有如何经济合理地运行和有计划地消耗转子寿命,确? 2疲劳寿命分析600MW汽轮机转子材料为30Cr1MoV,本文的疲劳寿命计算采用低周疲劳寿命曲线Δεt=0031025(2Nf)-0 被引用次数: 11 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机转子热应力自适应模型研究 黄仙,杨昆,张保衡 文献来自: 中国电机工程学报 1998年 第01期 CAJ下载 PDF下载 关键词汽轮机转子热应力在线监控1引言目前国内外对于汽轮机转子热应力的在线监控,均离不开相应的数学模型。然而,影响转子热应力的因素有很多,除了蒸汽温升率以外还有蒸汽对转子体的放热系数、转子材料的导热率、导温系数、弹性模 被引用次数: 8 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机旁路系统的设计与运行 杨冬,陈听宽,侯书海,毕勤成,杨仲明,李永兴 文献来自: 中国电力 1998年 第07期 CAJ下载 PDF下载 汽轮机旁路系统允许锅炉与汽轮机独立运行,缩短了启动时间,并且保证锅炉所有受热面包括再热器在启动过程或汽轮机甩负荷时得到充分冷却。具备安全阀功能的100%容量高压旁路系统与容量为60%～70%的低压旁路系统配合, 被引用次数: 5 文献引用-相似文献-同类文献 电站汽轮机叶片疲劳断裂失效综述 王江洪,齐琰,苏辉,李劲松 文献来自: 汽轮机技术 1999年 第06期 CAJ下载 PDF下载 0前言由于汽轮机叶片疲劳断裂而引起的电站事故比较常见,约占整个火力电厂运行事故的三分之一。每台汽轮机都拥有许多叶片,只要一只叶片断裂就可能导致整个机组的严重事故,造成重大经济损失,甚至是人员伤亡。因此,分析叶片的疲劳断裂 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 大型汽轮机的模块化仿真建模 苏明,翁史烈 文献来自: 系统仿真学报 1998年 第03期 CAJ下载 PDF下载 大型汽轮机的模块化仿真建模上海交通大学,上海200030苏明翁史烈摘要根据对汽轮机这类热力系统部件特点和工质流动网络特征的分析,在EASY5仿真支撑环境下,建立了大型汽轮机系统的模块化仿真模型。实践表明所采用的系统 被引用次数: 8 文献引用-相似文献-同类文献
运行论文其实很好写，首先要确定一个题目，这个题目结合自身工作实际来提出最好，比如工作中发现什么问题，如何解决的等等。其次要符合技术论文的格式规范。需要注意的是既然是论文，就一定要有针对性，分析要透彻，不能泛泛而谈，更不能写成操作规程。
实话 我也不知道
随便抓个就能写一个大课题，别管什么都有可操性，看看你对哪方面感兴趣，或者你也可以征求你指导老师的意见，甚至可以用抓阄的方式决定，呵呵。如果有条件的话最好实地能去电厂看看，这样写起来就有材料了。另外,团IDC网上有许多产品团购,便宜有口碑
1、前言近年来，伴随着国家经济的发展，我国在社会以及经济的各个领域都取得了显著的成果，尤其是在电力行业的成果格外突出。一般来说，工业、农业的发展都与电力的运用有密切的联系，电力已经成为人们正常生活和生产最基础的保证条件。基于当前的这种电力发展形势，对于汽轮机在试运过程中存在的缺陷进行改进和调试，并提出了具体的应对措施，以便更好地促进我国电力事业的进一步发展，满足人们日益增长的需要，促进我国经济又好又快的发展。2、主机系统1 做主汽门活动试验时，活动电磁阀带电但是主汽门未动作在主汽门开启的情况下，做主汽门活动试验时，试验电磁阀带电，主汽门不活动;电磁阀带电后阀体的活塞没有动作会有如下原因：油路上的电磁阀后的回油节流孔堵塞或太小;也有可能是油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路不通等等。检查高压主汽门活动电磁阀，将活动电磁阀拆除后，进行试验，将电磁阀接入临时电源，发现电磁阀动作正常，排除活动电磁阀的问题，检测油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路，发现有一个制作工艺螺丝太长，堵住了一部分油管通流面积，经处理后，进行该主汽门活动试验，主汽门关闭很慢，几乎不动，不符合要求，在这种情况下，拆下控制高压主汽门活动快慢的节流孔，节流孔为Φ6，与制造厂提供的图纸相符，高压油进入油动机的节流孔实际为Φ6，与制造厂提供的图纸一样，这显然设计不合理，进入油动机的高压油与进行主汽门活动时泄出的油的流速一样，那么油动机的油压是不会减小的，主汽门不可能关闭，因此把控制高压主汽门活动快慢的节流孔改为Φ8，重新进行主汽门活动试验，试验结果正常。2润滑油、调节系统在汽轮机组的调试工作中，汽轮机盘车均出现不同程度的损伤现象，这主要是由于盘车的转动部位以及齿轮咬合的间隙没有达到规定的要求。除此之外，机组在启动试运行时，金属杂物会对油质造成一定程度的污染。基于上述的情况，在进行盘车的安装工作时，要注意重点检查高压机组各部位之间的间隙配合情况，同时，在高压机组启动试运行之后，要及时对其油质进行详细的化验，同时对盘车的外罩进行检查，对发现的问题采取有效的措施，确保机组在运行过程中的安全状况，避免机组隐患扩大化。一般来说，汽轮机组的调节系统中同时存在低压油和高压油。对于低压油来说，其各个部位的间隙密合极为重要，在机组的安装过程中，要严格按照图纸的要求进行详细的检查。3号机组组隔膜阀上油压没有达到规定的数值，经检查发现，主要是由于滑阀复位不到位，油压小，油量过大等原因。针对这种情况，加装垫片后间隙配合合适，复位后油压恢复正常。在高压油中，其控制电磁阀的进出油口处都安装有节流孔塞，在油冲洗工作完成之后，要按照设计的图纸认真安装。在汽轮机的试运过程中，6号机组经过油冲洗工作之后，其抗燃油的流量和油压都没有达到规定的数值，导致机组的调节系统调试工作不能正常开展，经检查，发现机组调节系统的节流孔与设计存在差异，经调整之后，机组的调节系统试运工作正常开展。3、辅助系统1 循环水对于高压机组来说，由于其自身的容量较大，因此，在机组运行过程中所需的冷水量也较多。本厂主要采用附近的河水为工程的循环水源，在机组试运行时，机组循环水泵的流量和压力都不能满足设计的要求，造成汽轮机组满负荷运行时，凝汽器循环水温度差异大，冷却能力弱。尤其进入夏季的时候，河水温度高，凝汽器的真空值不高，对于汽轮机的安全性和经济性存在较大的影响。通过对机组主系统的检查发现，机组的水泵口和凝汽器的入口存在一定比例的高度差，水阻力与工程的设计值差异较大。同时，工程的循环管道在安装的过程中没有预留增加水泵的位置，导致水流量和压力不能得到有效的缓解，这是影响汽轮机正常生产的原因之一。2 凝结水一般来说，在机组凝结水系统中，普遍存在着循环管路噪音大、振动强烈等缺陷，甚至在机组运行过程中，还会出现因振动等原因造成电动门破损的现象。针对上述情况，通过重新对机组的流量进行再设计，有效的减少了电厂机组凝结水系统中因噪音或者振动造成的机组损伤。3 工业水在机组的调试过程中，主要采用闭式水冷却全部用户的形式。通常，此类管道系统的整体构造比较复杂，而管道的主要是由碳钢材料构成，因此，在机组的调试中，在启动时汽轮机的滤网会出现堵塞的现象。本电厂在机组调试过程中，对于管道闭式水系统循环进行了将近半个月的冲洗工作。在此过程中，由于管道采用的是斜平面式的过滤网，工业水的支撑强度以及通流的面积相对较小，导致过滤网出现堵塞严重的状况，甚至造成过滤网被冲破的现象，对工程的进度产生了一定的影响，另外有闭式冷却水系统因缓冲水箱低于回水母管问题如下：a因缓冲水箱低于系统母管最高点导致无法监视水位，系统补水是根据缓冲水箱水位反馈信号调整补水调门开度的，现在缓冲水箱一直处于高水位状态，所以系统无法自动补水;b将系统手动补满水充分排空后关闭补水阀和排空阀(此时系统压力为15Mpa)启动#2闭式冷却水泵，出口压力为30Mpa，运行约20分钟泵出口压力逐渐由3Mpa降至22Mpa(仍有下降趋势)并且水泵本体发出气蚀异响。重新开启补水阀和排空阀后泵出口压力逐渐恢复至28 Mpa，异响也随之消除;c将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀，让系统一直处于满水状态(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，泵出口压力为32Mpa，运行电流为42A(额定为5A)关闭补水阀和排空阀后停运#2闭式冷却水泵，系统压力为28Mpa;d将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，出口压力为32Mpa，运行电流41A，再启动#3闭式冷却水泵，瞬间系统压力为6Mpa，因系统超压紧急停泵(#3、#6机发电机空冷器全部投入冷却水状态);根据上述情况得出如下结论：a当系统介质损耗到一定程度需补充时无法正常监视和及时的自动补充水源;b因缓冲水箱标高不够，不能起到缓冲和储存介质的作用，系统无法正常排空，在水泵长时间运行后系统介质无法得到及时补充，空气不能排尽，容易导致泵体发生气蚀;c如果采用边补水边排空的方法非但不能将系统空气排尽，而且会导致在同时启动两台闭式冷却水泵时(设计为两用一备)，因泵入口压力过高而使系统超压，只能将缓冲水箱抬高以解决根本问题，后将缓冲水箱抬高两米，问题解决。4、紧急停机通常，机组在运行过程中，出现下列情况之一的，要及时采取停机措施：机组在动态运行中，主蒸汽管道发生意外破裂;当汽轮机的转速上升到危急遮断器应当自动采取动作时出现静止不动的现象时;机组出现异常，在运行中产生强烈的振动;能够明显听到机组设置中因为摩擦等外力产生的金属响声或者水冲击等杂音;机组轴封内发生明显的火花异常;机组内部的轴承发生冒烟或者断油的情况，导致轴承出油的温度上升至75℃或者以上;在检测设备运行时，发现轴承油压异常下降到08Mpa以下，启动事故油泵无效;机组的发电机发生冒烟或者爆炸的情况
1、前言近年来，伴随着国家经济的发展，我国在社会以及经济的各个领域都取得了显著的成果，尤其是在电力行业的成果格外突出。一般来说，工业、农业的发展都与电力的运用有密切的联系，电力已经成为人们正常生活和生产最基础的保证条件。基于当前的这种电力发展形势，对于汽轮机在试运过程中存在的缺陷进行改进和调试，并提出了具体的应对措施，以便更好地促进我国电力事业的进一步发展，满足人们日益增长的需要，促进我国经济又好又快的发展。2、主机系统1 做主汽门活动试验时，活动电磁阀带电但是主汽门未动作在主汽门开启的情况下，做主汽门活动试验时，试验电磁阀带电，主汽门不活动;电磁阀带电后阀体的活塞没有动作会有如下原因：油路上的电磁阀后的回油节流孔堵塞或太小;也有可能是油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路不通等等。检查高压主汽门活动电磁阀，将活动电磁阀拆除后，进行试验，将电磁阀接入临时电源，发现电磁阀动作正常，排除活动电磁阀的问题，检测油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路，发现有一个制作工艺螺丝太长，堵住了一部分油管通流面积，经处理后，进行该主汽门活动试验，主汽门关闭很慢，几乎不动，不符合要求，在这种情况下，拆下控制高压主汽门活动快慢的节流孔，节流孔为Φ6，与制造厂提供的图纸相符，高压油进入油动机的节流孔实际为Φ6，与制造厂提供的图纸一样，这显然设计不合理，进入油动机的高压油与进行主汽门活动时泄出的油的流速一样，那么油动机的油压是不会减小的，主汽门不可能关闭，因此把控制高压主汽门活动快慢的节流孔改为Φ8，重新进行主汽门活动试验，试验结果正常。2润滑油、调节系统在汽轮机组的调试工作中，汽轮机盘车均出现不同程度的损伤现象，这主要是由于盘车的转动部位以及齿轮咬合的间隙没有达到规定的要求。除此之外，机组在启动试运行时，金属杂物会对油质造成一定程度的污染。基于上述的情况，在进行盘车的安装工作时，要注意重点检查高压机组各部位之间的间隙配合情况，同时，在高压机组启动试运行之后，要及时对其油质进行详细的化验，同时对盘车的外罩进行检查，对发现的问题采取有效的措施，确保机组在运行过程中的安全状况，避免机组隐患扩大化。一般来说，汽轮机组的调节系统中同时存在低压油和高压油。对于低压油来说，其各个部位的间隙密合极为重要，在机组的安装过程中，要严格按照图纸的要求进行详细的检查。3号机组组隔膜阀上油压没有达到规定的数值，经检查发现，主要是由于滑阀复位不到位，油压小，油量过大等原因。针对这种情况，加装垫片后间隙配合合适，复位后油压恢复正常。在高压油中，其控制电磁阀的进出油口处都安装有节流孔塞，在油冲洗工作完成之后，要按照设计的图纸认真安装。在汽轮机的试运过程中，6号机组经过油冲洗工作之后，其抗燃油的流量和油压都没有达到规定的数值，导致机组的调节系统调试工作不能正常开展，经检查，发现机组调节系统的节流孔与设计存在差异，经调整之后，机组的调节系统试运工作正常开展。3、辅助系统1 循环水对于高压机组来说，由于其自身的容量较大，因此，在机组运行过程中所需的冷水量也较多。本厂主要采用附近的河水为工程的循环水源，在机组试运行时，机组循环水泵的流量和压力都不能满足设计的要求，造成汽轮机组满负荷运行时，凝汽器循环水温度差异大，冷却能力弱。尤其进入夏季的时候，河水温度高，凝汽器的真空值不高，对于汽轮机的安全性和经济性存在较大的影响。通过对机组主系统的检查发现，机组的水泵口和凝汽器的入口存在一定比例的高度差，水阻力与工程的设计值差异较大。同时，工程的循环管道在安装的过程中没有预留增加水泵的位置，导致水流量和压力不能得到有效的缓解，这是影响汽轮机正常生产的原因之一。2 凝结水一般来说，在机组凝结水系统中，普遍存在着循环管路噪音大、振动强烈等缺陷，甚至在机组运行过程中，还会出现因振动等原因造成电动门破损的现象。针对上述情况，通过重新对机组的流量进行再设计，有效的减少了电厂机组凝结水系统中因噪音或者振动造成的机组损伤。3 工业水在机组的调试过程中，主要采用闭式水冷却全部用户的形式。通常，此类管道系统的整体构造比较复杂，而管道的主要是由碳钢材料构成，因此，在机组的调试中，在启动时汽轮机的滤网会出现堵塞的现象。本电厂在机组调试过程中，对于管道闭式水系统循环进行了将近半个月的冲洗工作。在此过程中，由于管道采用的是斜平面式的过滤网，工业水的支撑强度以及通流的面积相对较小，导致过滤网出现堵塞严重的状况，甚至造成过滤网被冲破的现象，对工程的进度产生了一定的影响，另外有闭式冷却水系统因缓冲水箱低于回水母管问题如下：a因缓冲水箱低于系统母管最高点导致无法监视水位，系统补水是根据缓冲水箱水位反馈信号调整补水调门开度的，现在缓冲水箱一直处于高水位状态，所以系统无法自动补水;b将系统手动补满水充分排空后关闭补水阀和排空阀(此时系统压力为15Mpa)启动#2闭式冷却水泵，出口压力为30Mpa，运行约20分钟泵出口压力逐渐由3Mpa降至22Mpa(仍有下降趋势)并且水泵本体发出气蚀异响。重新开启补水阀和排空阀后泵出口压力逐渐恢复至28 Mpa，异响也随之消除;c将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀，让系统一直处于满水状态(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，泵出口压力为32Mpa，运行电流为42A(额定为5A)关闭补水阀和排空阀后停运#2闭式冷却水泵，系统压力为28Mpa;d将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，出口压力为32Mpa，运行电流41A，再启动#3闭式冷却水泵，瞬间系统压力为6Mpa，因系统超压紧急停泵(#3、#6机发电机空冷器全部投入冷却水状态);根据上述情况得出如下结论：a当系统介质损耗到一定程度需补充时无法正常监视和及时的自动补充水源;b因缓冲水箱标高不够，不能起到缓冲和储存介质的作用，系统无法正常排空，在水泵长时间运行后系统介质无法得到及时补充，空气不能排尽，容易导致泵体发生气蚀;c如果采用边补水边排空的方法非但不能将系统空气排尽，而且会导致在同时启动两台闭式冷却水泵时(设计为两用一备)，因泵入口压力过高而使系统超压，只能将缓冲水箱抬高以解决根本问题，后将缓冲水箱抬高两米，问题解决。4、紧急停机通常，机组在运行过程中，出现下列情况之一的，要及时采取停机措施：机组在动态运行中，主蒸汽管道发生意外破裂;当汽轮机的转速上升到危急遮断器应当自动采取动作时出现静止不动的现象时;机组出现异常，在运行中产生强烈的振动;能够明显听到机组设置中因为摩擦等外力产生的金属响声或者水冲击等杂音;机组轴封内发生明显的火花异常;机组内部的轴承发生冒烟或者断油的情况，导致轴承出油的温度上升至75℃或者以上;在检测设备运行时，发现轴承油压异常下降到08Mpa以下，启动事故油泵无效;机组的发电机发生冒烟或者爆炸的情况
技师论文不是用来发表的，不需要高的技术含量和复杂图表，把生产实践中的问题说清楚就行了；难点反而是履职传授和答辩，要多练哈；注意：技师论文有专门格式（找单位人力部要个格式）；其他：题目、摘要、正文、结论、参考文献要有。文章内容提示：1、前言：汽轮机的起源和发展现状，运行情况概述；2、汽轮机运行种类、原理阐述；3、不足与缺点及改善对策；4、效果；5、结论
汽轮机旁路系统设计 彭领新 文献来自: 电力建设 2000年 第07期 CAJ下载 PDF下载 不同型式的汽轮机 ,其旁路系统的容量和功能应不尽相同 ,故本文着重论述不同启动方式的汽轮机如何确定其旁路系统的容量和功能 ,以使价格较昂贵的旁路系统能充分发挥作用。1 汽机旁路系统的功能1 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机转子合成应力公式 安江英,卞双,周兰欣,张保衡 文献来自: 华北电力大学学报 1998年 第02期 CAJ下载 PDF下载 关键词汽轮机转子应力热应力集中系数中图分类号TK262引言汽轮机转子的工作条件及受力情况相当复杂,转子上除了热应力外,还存在各种机械应力。由于在高温高压工质中高速旋转,转子承受由于叶片和叶轮及转子自重产生的离心应力, 被引用次数: 7 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机叶片叶型测量综述 陈非凡,强锡富 文献来自: 航空计测技术 1995年 第03期 CAJ下载 PDF下载 叶片的加工量约占整个汽轮机1/3,在整个汽轮机事故中,由于叶片的质量所引起的故障也占1/3[’:。所以,叶片的质量是整台汽轮机质量的保证。叶片的形状误差对二次流损耗有较大的影响。所以直接影响着汽轮机的能量转换效率。这正是叶片型线的 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 核电站汽轮机数学模型 于达仁,阎志刚,楼安平,汪洪滨 文献来自: 核动力工程 1999年 第01期 CAJ下载 PDF下载 在饱和蒸汽汽轮机中,工质的湿度比较大,而且在逐级膨胀做功过程中,湿度进一步增大。所以在汽轮机的通流部分表面与腔室、汽水分离再热器和回热抽气管道中均覆盖着厚约几十微米的水膜,在个别处,水膜的厚度可达几百微米。水膜中所包含的 被引用次数: 4 文献引用-相似文献-同类文献 600MW汽轮机转子疲劳寿命计算 武新华,荆建平,夏松波,刘占生,张欣,符东明 文献来自: 汽轮机技术 1999年 第03期 CAJ下载 PDF下载 0前言汽轮机转子的寿命预测和寿命管理不仅对调峰机组有巨大意义,对承担基本负荷、中间负荷的机组也有实用价值,因为这些机组同样有如何经济合理地运行和有计划地消耗转子寿命,确? 2疲劳寿命分析600MW汽轮机转子材料为30Cr1MoV,本文的疲劳寿命计算采用低周疲劳寿命曲线Δεt=0031025(2Nf)-0 被引用次数: 11 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机转子热应力自适应模型研究 黄仙,杨昆,张保衡 文献来自: 中国电机工程学报 1998年 第01期 CAJ下载 PDF下载 关键词汽轮机转子热应力在线监控1引言目前国内外对于汽轮机转子热应力的在线监控,均离不开相应的数学模型。然而,影响转子热应力的因素有很多,除了蒸汽温升率以外还有蒸汽对转子体的放热系数、转子材料的导热率、导温系数、弹性模 被引用次数: 8 文献引用-相似文献-同类文献 汽轮机旁路系统的设计与运行 杨冬,陈听宽,侯书海,毕勤成,杨仲明,李永兴 文献来自: 中国电力 1998年 第07期 CAJ下载 PDF下载 汽轮机旁路系统允许锅炉与汽轮机独立运行,缩短了启动时间,并且保证锅炉所有受热面包括再热器在启动过程或汽轮机甩负荷时得到充分冷却。具备安全阀功能的100%容量高压旁路系统与容量为60%～70%的低压旁路系统配合, 被引用次数: 5 文献引用-相似文献-同类文献 电站汽轮机叶片疲劳断裂失效综述 王江洪,齐琰,苏辉,李劲松 文献来自: 汽轮机技术 1999年 第06期 CAJ下载 PDF下载 0前言由于汽轮机叶片疲劳断裂而引起的电站事故比较常见,约占整个火力电厂运行事故的三分之一。每台汽轮机都拥有许多叶片,只要一只叶片断裂就可能导致整个机组的严重事故,造成重大经济损失,甚至是人员伤亡。因此,分析叶片的疲劳断裂 被引用次数: 6 文献引用-相似文献-同类文献 大型汽轮机的模块化仿真建模 苏明,翁史烈 文献来自: 系统仿真学报 1998年 第03期 CAJ下载 PDF下载 大型汽轮机的模块化仿真建模上海交通大学,上海200030苏明翁史烈摘要根据对汽轮机这类热力系统部件特点和工质流动网络特征的分析,在EASY5仿真支撑环境下,建立了大型汽轮机系统的模块化仿真模型。实践表明所采用的系统 被引用次数: 8 文献引用-相似文献-同类文献
实话 我也不知道
技师论文不是用来发表的，不需要高的技术含量和复杂图表，把生产实践中的问题说清楚就行了；难点反而是履职传授和答辩，要多练哈；注意：技师论文有专门格式（找单位人力部要个格式）；其他：题目、摘要、正文、结论、参考文献要有。文章内容提示：1、前言：汽轮机的起源和发展现状，运行情况概述；2、汽轮机运行种类、原理阐述；3、不足与缺点及改善对策；4、效果；5、结论
1、前言近年来，伴随着国家经济的发展，我国在社会以及经济的各个领域都取得了显著的成果，尤其是在电力行业的成果格外突出。一般来说，工业、农业的发展都与电力的运用有密切的联系，电力已经成为人们正常生活和生产最基础的保证条件。基于当前的这种电力发展形势，对于汽轮机在试运过程中存在的缺陷进行改进和调试，并提出了具体的应对措施，以便更好地促进我国电力事业的进一步发展，满足人们日益增长的需要，促进我国经济又好又快的发展。2、主机系统1 做主汽门活动试验时，活动电磁阀带电但是主汽门未动作在主汽门开启的情况下，做主汽门活动试验时，试验电磁阀带电，主汽门不活动;电磁阀带电后阀体的活塞没有动作会有如下原因：油路上的电磁阀后的回油节流孔堵塞或太小;也有可能是油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路不通等等。检查高压主汽门活动电磁阀，将活动电磁阀拆除后，进行试验，将电磁阀接入临时电源，发现电磁阀动作正常，排除活动电磁阀的问题，检测油动机活塞下部的高压油与主汽门活动油路，发现有一个制作工艺螺丝太长，堵住了一部分油管通流面积，经处理后，进行该主汽门活动试验，主汽门关闭很慢，几乎不动，不符合要求，在这种情况下，拆下控制高压主汽门活动快慢的节流孔，节流孔为Φ6，与制造厂提供的图纸相符，高压油进入油动机的节流孔实际为Φ6，与制造厂提供的图纸一样，这显然设计不合理，进入油动机的高压油与进行主汽门活动时泄出的油的流速一样，那么油动机的油压是不会减小的，主汽门不可能关闭，因此把控制高压主汽门活动快慢的节流孔改为Φ8，重新进行主汽门活动试验，试验结果正常。2润滑油、调节系统在汽轮机组的调试工作中，汽轮机盘车均出现不同程度的损伤现象，这主要是由于盘车的转动部位以及齿轮咬合的间隙没有达到规定的要求。除此之外，机组在启动试运行时，金属杂物会对油质造成一定程度的污染。基于上述的情况，在进行盘车的安装工作时，要注意重点检查高压机组各部位之间的间隙配合情况，同时，在高压机组启动试运行之后，要及时对其油质进行详细的化验，同时对盘车的外罩进行检查，对发现的问题采取有效的措施，确保机组在运行过程中的安全状况，避免机组隐患扩大化。一般来说，汽轮机组的调节系统中同时存在低压油和高压油。对于低压油来说，其各个部位的间隙密合极为重要，在机组的安装过程中，要严格按照图纸的要求进行详细的检查。3号机组组隔膜阀上油压没有达到规定的数值，经检查发现，主要是由于滑阀复位不到位，油压小，油量过大等原因。针对这种情况，加装垫片后间隙配合合适，复位后油压恢复正常。在高压油中，其控制电磁阀的进出油口处都安装有节流孔塞，在油冲洗工作完成之后，要按照设计的图纸认真安装。在汽轮机的试运过程中，6号机组经过油冲洗工作之后，其抗燃油的流量和油压都没有达到规定的数值，导致机组的调节系统调试工作不能正常开展，经检查，发现机组调节系统的节流孔与设计存在差异，经调整之后，机组的调节系统试运工作正常开展。3、辅助系统1 循环水对于高压机组来说，由于其自身的容量较大，因此，在机组运行过程中所需的冷水量也较多。本厂主要采用附近的河水为工程的循环水源，在机组试运行时，机组循环水泵的流量和压力都不能满足设计的要求，造成汽轮机组满负荷运行时，凝汽器循环水温度差异大，冷却能力弱。尤其进入夏季的时候，河水温度高，凝汽器的真空值不高，对于汽轮机的安全性和经济性存在较大的影响。通过对机组主系统的检查发现，机组的水泵口和凝汽器的入口存在一定比例的高度差，水阻力与工程的设计值差异较大。同时，工程的循环管道在安装的过程中没有预留增加水泵的位置，导致水流量和压力不能得到有效的缓解，这是影响汽轮机正常生产的原因之一。2 凝结水一般来说，在机组凝结水系统中，普遍存在着循环管路噪音大、振动强烈等缺陷，甚至在机组运行过程中，还会出现因振动等原因造成电动门破损的现象。针对上述情况，通过重新对机组的流量进行再设计，有效的减少了电厂机组凝结水系统中因噪音或者振动造成的机组损伤。3 工业水在机组的调试过程中，主要采用闭式水冷却全部用户的形式。通常，此类管道系统的整体构造比较复杂，而管道的主要是由碳钢材料构成，因此，在机组的调试中，在启动时汽轮机的滤网会出现堵塞的现象。本电厂在机组调试过程中，对于管道闭式水系统循环进行了将近半个月的冲洗工作。在此过程中，由于管道采用的是斜平面式的过滤网，工业水的支撑强度以及通流的面积相对较小，导致过滤网出现堵塞严重的状况，甚至造成过滤网被冲破的现象，对工程的进度产生了一定的影响，另外有闭式冷却水系统因缓冲水箱低于回水母管问题如下：a因缓冲水箱低于系统母管最高点导致无法监视水位，系统补水是根据缓冲水箱水位反馈信号调整补水调门开度的，现在缓冲水箱一直处于高水位状态，所以系统无法自动补水;b将系统手动补满水充分排空后关闭补水阀和排空阀(此时系统压力为15Mpa)启动#2闭式冷却水泵，出口压力为30Mpa，运行约20分钟泵出口压力逐渐由3Mpa降至22Mpa(仍有下降趋势)并且水泵本体发出气蚀异响。重新开启补水阀和排空阀后泵出口压力逐渐恢复至28 Mpa，异响也随之消除;c将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀，让系统一直处于满水状态(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，泵出口压力为32Mpa，运行电流为42A(额定为5A)关闭补水阀和排空阀后停运#2闭式冷却水泵，系统压力为28Mpa;d将系统充分补水排空后不关闭补水阀和排空阀(此时系统压力30 Mpa)，启动#2闭式冷却水泵，出口压力为32Mpa，运行电流41A，再启动#3闭式冷却水泵，瞬间系统压力为6Mpa，因系统超压紧急停泵(#3、#6机发电机空冷器全部投入冷却水状态);根据上述情况得出如下结论：a当系统介质损耗到一定程度需补充时无法正常监视和及时的自动补充水源;b因缓冲水箱标高不够，不能起到缓冲和储存介质的作用，系统无法正常排空，在水泵长时间运行后系统介质无法得到及时补充，空气不能排尽，容易导致泵体发生气蚀;c如果采用边补水边排空的方法非但不能将系统空气排尽，而且会导致在同时启动两台闭式冷却水泵时(设计为两用一备)，因泵入口压力过高而使系统超压，只能将缓冲水箱抬高以解决根本问题，后将缓冲水箱抬高两米，问题解决。4、紧急停机通常，机组在运行过程中，出现下列情况之一的，要及时采取停机措施：机组在动态运行中，主蒸汽管道发生意外破裂;当汽轮机的转速上升到危急遮断器应当自动采取动作时出现静止不动的现象时;机组出现异常，在运行中产生强烈的振动;能够明显听到机组设置中因为摩擦等外力产生的金属响声或者水冲击等杂音;机组轴封内发生明显的火花异常;机组内部的轴承发生冒烟或者断油的情况，导致轴承出油的温度上升至75℃或者以上;在检测设备运行时，发现轴承油压异常下降到08Mpa以下，启动事故油泵无效;机组的发电机发生冒烟或者爆炸的情况
汽轮机在不具备启动条件下启动，由于上下缸温差大、大轴存在临时弯曲、汽缸进水、进冷汽，机组强烈振动以及动静间隙小等因素，引起大轴与静止部分摩擦，将会造成大轴弯曲。一般大轴弯曲超过07mm以上时，就不能维持机组运行时的正常振动值，必须进行直轴处理。近年来大轴弯曲事故相当频繁，尤其是200MW及以上中间再热式机组更为突出，粗略估计在20～30多次以上。1985年水电部召开了防止200MW机组大轴弯曲座谈会，对已发生的7台次大轴弯曲事故进行了技术分析。分析表明：7台次大轴弯曲事故均发生在启动过程中，其中5台次是热态启动中发生的；7台次大轴弯曲事故中，大多数在停机或启动中发生了汽缸进水，多数在机组一阶临界转速以下振动大，领导和有关人员执行规程不严，强行升速临界，甚至强行多次启动。7台次大轴弯曲都在高压转子前汽封处。座谈会在分析7台次大轴弯曲事故技术原因的基础上，制定了《关于防止200MW机组大轴弯曲技术措施》（简称《措施》）这项措施对其他容量的机组也可参照执行。通过《措施》的贯彻落实，频繁发生大轴弯曲事故的局面得到一定程度的控制。但由于人员不断变动，新人员对《措施》的掌握程度问题、领导决策问题、设备问题等诸多因素，大轴弯曲事故仍时有发生，迄今未能得到有效控制。例如： 2巺托 ?瓗 （1）1986年某厂一台国产200MW机组在电气系统故障中甩负荷停机后，因电动盘车投不上，手动盘车装置也失灵，被迫采用半小时盘180°。3h后才投上电动盘车，大轴晃度逐渐恢复到原始值。次日机组在热态启动中，采用除氧器汽平衡管蒸汽向轴封送汽，当时真空200mm汞柱，同时用电动主汽门旁路冲转，节流扩容后，主汽温度进一步降低。（当时内缸下缸壁温为370℃）进入轴封的低温蒸汽及进入汽缸的低温蒸汽，使缸壁温度突然下降，上下缸温差增大，引起汽缸变形拱起，轴封套收缩变形，导致轴封与大轴摩擦局部过热弯曲。解体检查大轴高压汽封处弯曲5mm，进行直轴处理后恢复运行。 AC~?娪 ?,蹜街鞫 （2）1987年某厂一台国产200MW机组，小修后启动运行不久。因发电机断水保护误动掉闸，之后经连续几次启动，都因振动大而停机。后解体检查，高压转子高压汽封处弯曲30mm，经检查该机高压缸向B列偏移，前侧偏移1mm多，后侧偏移76mm，原因是前部定位销孔错位5mm多，安装时就未装定位销，导致运行中不均匀受力使汽缸偏移。大修中测量两侧径向间隙时也未发现汽缸偏移。事故前不久一次停机中，转子在90r/min时突然止速，对此也未分析查明原因。以致在断水保护误动停机过程中，高压汽封与大轴在高速状态摩擦，导致大轴弯曲，后经直轴处理，并消除滑销系统缺陷后恢复运行。 灍钰髷,h ? ?戙��筻? （3）1994年某厂一台国产220MW机组，停机后热态启动中，由于轴封供汽门泄漏，在缸温406℃情况下将锅炉305℃蒸汽漏入汽缸，使汽缸、转子受到不均匀冷却，大轴产生临时变形。而启动时，又因晃度表传动杆磨损，一直指示在05mm不变，当第一次在500r/min时2号轴瓦振动超过10mm，最大到13mm才打闸停机，停机后未认真查找分析原因，误认为晃度05mm已达到原始值，且在盘车不足4h（仅2h12min）就二次启动，到1368r/min时3号轴瓦振动13mm，即打闸停机。解体检查高压转子调节级处弯曲39mm，经直轴处理后恢复运行。 do{k8w?
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（4）1995年6月某厂一台200MW机组冷态启动中，高压内缸缸壁温度测点失灵，当转速升到1000r/min时，机组振动突然增大，但现场运行人员跑到集控室去请示汇报，延误了及时停机。停机揭缸检查发现高压内缸疏水管断裂，高压转子大轴弯曲超标，分析认为高压缸在启动中受温差大影响而变形，导致汽封与大轴摩擦造成永久性弯曲，经直轴处理后恢复运行。 騴漹??SJ
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上述事故案例特别是近几年发生的大轴弯曲事故表明，防止大轴弯曲的反事故措施仍未得到认真贯彻落。发生大轴弯曲，将造成机组长时间停运，解体进行直轴，采用加压直轴，需将转子逐步加热到650℃左右才能加压，由于加热过程中易发生故障返工，往往拖长工期，给电厂工作造成被动和麻烦。因此，为防止大轴弯曲事故，应结合设备实际情况，全面认真贯彻或参照执行水电部[1985]电生火字87号和[1985]基火字69号文颁发的《关于防止200MW机组大轴弯曲的技术措施》，把各项措施要求，落实到现场运行规程和运行管理、检修管理、设备管理工作中，并强调以下几点： 呎(檄岠r?
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（1）按照防止大轴弯曲技术措施的要求，组织主要值班人员和厂、车间有关分管运行的领导和专业人员切实掌握各机组技术资料及确切数据，如大轴晃度表测量安装位置、大轴晃度原始值、机组轴系各轴承正常运行和启动过程的原有振动值、通流部分径向、轴向间隙值等等，使指挥者和操作者都做到心中有数。 X�\?挧┹
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（2）根据机组设备情况，落实各项防止汽缸进水的技术措施（下面将具体叙述，这里不展开）。 ?k穠\�
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（3）机组启动前必须检查：①大轴晃度不超过原始值02mm；②高压外缸及中压缸上下缸温差不超过50℃；③高压内缸上下缸温差不超过35℃；④主蒸汽、再热蒸汽温度至少高于汽缸金属50℃（但不应超过额定汽温），蒸汽过热度不低于50℃（滑参数启停时还应保持较高的过热度）；不符合上述条件禁止启动机组。 戨兑?dF敆
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（4）机组冲转前应进行充分盘车（一般连续盘车2～4h，热态启动取大值），若盘车短时间中断时，则应按中断时间的10倍再加4h进行连续盘车方可冲转。 ?戋d妖禯
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（5）启动中在中速以前，轴承振动（特别是1号轴瓦、2号轴瓦）超过03mm时应打闸停机，过临界时振动超过10mm应打闸停机，严禁硬闯临界线速开机。停机后仍应连续盘车4h（中间停盘车时按上述要求增加盘车时间），方可再次启动。 U峗乥\鑓
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（6）启动前供汽封的蒸汽温度应高于汽缸金属温度，并应在送汽前充分进行疏水，防止积水带入汽封引起骤冷。 Z蹞蔷o!暤
e3;?题x （7）启动中若轴承振动、蒸汽参数变化超过规程规定或机内有异常摩擦声、轴封处冒火花，应按规程规定立即停机。 翪猐瘨嚣- M殀F踿痸� （8）停机后应及时投入盘车，若盘车电流增大、摆动或有异常时，应分析原因并采取措施予以消除。若汽封磨擦严重时，可先手动方式定时盘车180°，待摩擦基本消除后再投入连续盘车。因故暂时停止盘车时，应监视大轴弯曲度的变化，当转子热弯曲较大时，应先手动定时盘车180°，待大轴热弯曲基本消失后再连续盘车。 痌?勡骝? 柫諥贷?x? （9）对上下缸温差大（有的机组正常运行中上下缸温差已超过启动条件的标准）的机组，可结合检修改进汽缸保温，采用优质的保温材料（如硅酸铝纤维毡、微孔硅酸钙等）和严格的保温工艺。实践证明效果是显著的。 渎��S覰? ?=矹躰钯# 大轴弯曲事故绝大多数发生在机组启动中，特别是热态启动中，因此对大中型机组的启动，领导（指负责启动的厂、车间领导）一定要持慎重态度，坚持严格按规程规定和技术措施要求启动机组。当启动不顺利时，一定要认真分析查找原因，消除异常后按规定启动，决不可为了赶工期，为了不影响安全考核等等而侥幸闯关，多次强行启动，在这一点上，决策是否再次启动的各级领导人员都应正确对待，不符合启动条件的，决不强行启动。热态启动不顺利的，可待机组温度降低，具备启动条件后再启动，切实防止因决策失误而造成大轴弯曲。