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余维初1，2，3 苏长明1 鄢捷年2（中国石化石油勘探开发研究院，北京100083；中国石油大学（北京），北京102249；长江大学，荆州434023）摘要 高温高压岩心动态损害评价系统是石油勘探开发中评价储层损害深度与程度的新的评价实验方法与实验仪器，它可以测量岩心受入井流体损害前各分段的原始渗透率值，然后不需取出岩心，就可以直接在模拟储层温度、压力及流速条件下，用泥浆泵驱替高压液体罐中的入井流体，在岩心端面进行动态剪切损害。损害过程完成后，也不需取出岩心，而是通过换向阀门改变流体的流动方向，再由平流泵驱替液体，测量储层岩心受损害后各段的渗透率值。通过对比岩心各分段的渗透率变化情况，即可确定岩心受入井流体损害的深度和程度，从而优选出满足保护油气层需要的钻井液与完井液。目前“评价系统”及配套智能化软件已在多个油田企业投入使用，并取得了良好的应用效果。关键词 岩心 储层保护 动态损害 评价系统 钻井液与完井液A New Method Used to Evaluate Formation Damage Caused by Drilling ＆ Completion Fluids——Investigation of the HTHP Core Dynamic Damage Evaluation Testing SystemYU Wei-chu1，2，3，SU Chang-ming1，YAN Jie-nian2（Exploration ＆ Production Research lnstitute，SlNOPEC，Beijing100083；China University of Petroleum，Beijing102249；Yangtze University，Jingzhou434023）Abstract The HTHP Core Dynamic Damage Evaluation Testing System is newly developed a new method and apparatus used for evaluation of the extent of formation damage caused by drilling and completion fluids in petroleum exploration and It can be used to measure the original permeability of each section of the core sample before contamination by the drilling or completion Then，the core does not need to be taken out and the process of dynamic damage can be directly conducted by flushing with the drilling or completion fluid using mud pump under the conditions of the simulated formation temperature，pressure and flow After the damaged process is completed，the core is still kept in the holder and the permeability of each section of the core sample after damage can be measured by altering the flow direction with the reversal valve and flushing a fluid（cleaning water or kerosene）by the constant flow-rate By comparing the permeability data that occur at each section of the core sample，the damage level and invasion depth can be determined，and the drilling and completion fluids that meet the requirements of formation protection can be Currently，the new evaluation method，the testing system and associated software for formation damage induced by drilling fluid and completion fluids were applied in several oilfields widely，and favorable results have been Keywords core formation protection dynamic damage testing system drilling and completion fluids随着世界石油生产的不断扩大与发展，油层伤害与保护的问题日益为各国石油工程师们所关注。油层伤害一旦产生，其补救措施需要付出昂贵的代价。因此，国外早在20世纪40～50年代就开始了油层伤害与保护的室内试验研究。我国也在20世纪70～80年代开始着手研究油层伤害问题，并建立了相应的储层损害评价实验方法及相关仪器。然而随着油气田勘探与开发逐步转向深层，原有的储层损害评价方法已不能适应。因此，要想在油气层保护技术领域取得突破性成果，有必要建立一套完整的、能够适应更深的地层勘探开发的储层损害评价新方法和与之相配套的评价手段，既可以测量岩心各段的原始和损害后渗透率，又能模拟储层温度、压力及泥浆上返速度等条件对岩心进行动态损害评价的新方法、新仪器。本文主要介绍了该“评价系统”的设计思路、设计原理、技术性能指标、实验参数计算方法及其应用情况。1 “评价系统” 的设计思路和工作原理1 设计思路（1）该“评价系统”首先要能够测量岩心各段的原始渗透率（Koi）和受损害后渗透率（Kdi）。根据本项目组的专利技术渗透率梯度仪（专利号：1）的工作原理和设计思路，由达西定理公式便可很方便地计算出岩心各段损害前后的渗透率参数。（2）根据本项目组专利技术新型智能高温高压岩心动态失水仪（专利号：ZL7）的工作原理和设计思路，在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆上返速率的条件下对岩心某个端面进行动态剪切污染损害实验。（3）根据本项目组专利技术高温高压岩心动态损害评价实验仪（专利号：1，ZL8）在渗透率测量完成后，不需取出岩心，而是在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆返速的条件下对岩心进行动态污染实验。在对岩心进行动态损害时，利用相关阀门，关闭岩心多段渗透率的测量机构，采用特制泥浆泵，在模拟地层温度、压力和井眼环空泥浆上返速度的条件下，对岩心的某个端面进行动态剪切污染，动态污染采用端面循环剪切式结构。实现一次装入岩心就可以在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆返速的条件下对岩心进行动态污染，以及污染前后岩心多项渗透率参数测试的评价实验研究。（4）在多段渗透率测试过程中“评价系统”的重要组成部分使用了本项目组的专利技术高压精密平流泵（专利号：ZL1）首次实现恒流、恒压以及无脉动微量液体的输送技术。（5）“评价系统”的核心部分使用了本项目组的专利技术岩心夹持器（专利号：ZL4）首次采用金属骨架硫化技术、“O”型密封圈技术以及橡胶的自封原理，打破了老型产品的挤压式密封结构，顺利地实现了沿岩心轴向建立多测点技术。该“评价系统”的一个突出特点是将岩心损害前后各段渗透率变化测试和对岩心端面的动态污染损害机构有机地结合起来，从而顺利地实现了设计目的。2 仪器的组成结构及工作原理为了实现在同一台仪器上完成岩心的多段渗透率测试和模拟井下条件对岩心的动态损害，从而准确高效地评价钻井液保护油气层的效果，根据钻井工艺要求和上述设计思路，把高温高压岩心动态损害评价系统设计成如图1所示的工艺流程，它主要由精密平流泵、泥浆泵、液体罐、端面动循环并带多个测压点的岩心夹持器、流量计、电子天平、气源、压力传感器、温度传感器、环压泵、回压控制器、加热系统、数据采集与处理系统等部分组成。图1 高温高压岩心动态损害评价系统流程1—气源；2—高压减压阀；3—高压液体罐；4—泥浆泵；5—流量计；6—电子天平；7—回压控制器；8—环压泵；9—端面循环的多测点岩心夹持器；10—阀门；11—压力传感器；12—精密平流泵；13—排污阀；14—数据采集器；15—数据处理系统（计算机、打印机）；16—加热体其主要工作原理是：当关闭泥浆泵及相关阀门时，由精密平流泵驱替可进行岩心损害前后渗透率的测试；而当打开泥浆泵、流体管路及相关阀门时，可对液体罐中的钻井液或完井液在实际储层条件下进行循环，从而实现对储层岩心端面进行动态损害模拟。软件界面如图2右上角所示。“评价系统”由两大部分组成：钻井过程的动态损害仿真系统和多段渗透率测试系统。在动态损害仿真系统中（如图2左边部分），氮气瓶给泥浆罐加压，泥浆循环泵控制流量，使钻井液以一定的压力和流量从泥浆罐里泵出，通过岩心夹持器与岩心的端面接触，对岩心端面进行高温高压动态损害评价实验，最后流回泥浆罐，形成密闭循环。在压力作用下，泥浆中的液体经过岩心而滤失，其动态失水经过管线流到电子天平称重，就可以测量出岩心的动失水速率等多项实验参数。在渗透率测试部分（如图2右边部分），精密平流泵驱动实验液体进入岩心，经过岩心流至电子天平。另外，多个压力传感器实时采集岩心各测压点的压力值，根据达西定理进而可以算出岩心损害前后各分段的渗透率参数。图2 高温高压岩心动态损害评价系统软件界面3 数据采集与控制原理1 硬件设计的总体思路该“评价系统”控制部分硬件设计应具备以下主要功能：①温度控制，模拟井下高温工况；②流量控制，能够根据流量设定值准确地控制磁力泵的排量，从而控制岩心端面钻井液的流速，以模拟钻井作业过程中实际泥浆环空返速；③围压监测，岩心夹持器围压通过步进电机控制，仪器能够根据设定值自动控制并监测压力，实时显示在人机交互界面上；④仪器工作压力监测，泥浆循环的工作压力由气源调节给定，同时受泥浆温度的影响，软件仪器自动检测压力参数；⑤动滤失量计量，钻井液对岩心的损害是否已经完成，主要是看动滤失速率，当损害已充分时，动滤失速率曲线上升趋于平衡，不再变化或变化微小，说明钻井液对岩心的动态损害实验已经完成，这个过程一般需要150min，滤纸的动静滤失速率道理也是一样。2 软件部分该“评价系统”控制软件的人机交互、数据处理等功能由PC机完成，借助PC机强大的绘图、数据处理功能为用户提供一个实时性好、稳定性强、界面直观、使用方便的操作管理平台。用户可通过计算机软件非常清晰地掌握整个仪器运行的情况，可方便、及时地对实验过程中的各项参数进行调整，并对数据进行分析。为研究人员提供友好、便捷的人机交互全中文界面及数据处理环境，同时实现数据的存储，实验曲线的绘制，数据报表的输出和历史数据的查询等功能，其中包括流体通过岩心的孔隙体积倍数，岩心各段的渗透率、渗透率损害率、渗透率恢复率、钻井液与完井液通过岩心时的动滤失速率等实验参数，并且由计算机直接打印出实验数据报表，“评价系统”控制软件的人机交互主界面见图2所示。4 主要技术指标该“评价系统”的主要技术性能指标如下：（1）钻井液与完井液污染压力：0～10MPa，测量岩心渗透率流动压力最大可达60MPa；（2）工作温度：室温～150℃（最大可达230℃）；（3）岩心端面流体线速度：0～8m/s；（4）实验岩心规格：人造或天然储层岩心，其尺寸为φ25×25-90；（5）测压精度：±2‰；（6）钻井液用量：2～3L；（7）渗透率测量范围：（1～5000）×10-3μm2；（8）电源：220V，50Hz（要求使用稳压电源）。与其他油气层损害评价实验装置相比，该“评价系统”无论在工作压力和工作温度方面，还是在岩心的渗透率测量范围方面，均具有明显优势。不难看出，它适用于各种渗透性储层，以及出现异常高压或异常低压的储层，还适用于在井底温度超过150℃的深井中应用。2 实验参数及计算方法1 V返的计算在钻井过程中，钻杆和钻铤处的环空返速可用下式进行计算：油气成藏理论与勘探开发技术式中：Q为钻井现场泥浆泵排量（L/s）；D1，R分别为钻头直径和半径（in）；D2，r分别为钻杆或钻铤的直径和半径（in）； 为泥浆在环空处的上返速度（m/s）。岩心端面处剪切速率的大小通过使用变频器调节泥浆泵的转速来实现，选择合理排量的泥浆泵就可以任意模拟钻井现场泥浆泵的排量。在钻井过程中，根据泥浆环空水力学计算结果，当钻杆或钻铤处环形空间泥浆的上返速度 推荐值为5～6m/s时，才能形成平板型层流，从而满足钻井工艺的要求［4］。2 岩心动滤失速率的计算根据钻井液动滤失方程，钻井液或完井液通过岩心时的动滤失速率可使用下式计算：油气成藏理论与勘探开发技术式中：fd为动滤失速率（mL/cm2·min）；Δθ为Δt时间内的动滤失量（mL）；Δt为渗滤时间（s）；A为岩心端面渗滤面积（cm2）。3 动态污染损害前后岩心各段渗透率的计算在一定压差的作用下，流体可在多孔介质中发生渗流。一般情况下，其流动规律可用达西定律来描述。因此，在动态污染前后，岩心各段渗透率参数的计算可通过应用达西定律公式来实现。由于是多点测试，可以将达西定律公式写成： 。3 实施效果该项目技术产品已在江汉、江苏、大庆、大港、吉林、中原、南方勘探公司、克拉玛依、塔里木等各油田单位推广了五十多台套，大量的实验研究表明，使用效果良好，它可以测量出岩心沿长度方向的非均质性，并能判断同一岩心在受钻井、完井液损害前后各段渗透率和损害深度程度，也可评价各种增产措施的效果，优选钻井、完井液体系配方、优化增产措施，达到保护油气层的目的，并认识了油气层特性，提高了油气田的勘探和开发效率。上述各油田通过该“评价系统”筛选出的优质钻井、完井液，起到了保护油气层的效果，既降低了生产成本，又提高了油气井产量，已经取得了巨大的经济效益和社会效益。该成果的推广应用为保护油气层技术研究和油气田评价工作的开展提供了全新的评价手段和评价方法，还使得其在理论和实验技术上获得了重大突破，其实验研究结果对油气田勘探与开发方案的科学决策、油气田的发现、提高油气井产量、延长油田的开发周期以及保护油气层领域的科学研究将起到十分重要的指导作用。该评价新方法以及相关技术产品使科研成果及时转化为生产力，填补了我国在相关实验技术领域装备制造上的空白，具有同类技术的国际先进水平。参考文献［1］李淑廉等JHDS-高温高压动失水仪的研制江汉石油学院学报［J］，1988，10（1）：32～［2］余维初，李淑廉等渗透率梯度测试仪的研制石油钻采工艺［J］，1995，17（5）：82～［3］樊世忠《油气层保护与评价》［M］北京：石油工业出版社［4］Bourgoyne A T，et ，Applied Drilling ESPE Textbook，［5］岩石物性渗数测试装置CN2188205Y全文［6］一种岩心物性能自动检测装置CN2342371Y，［7］Joseph Shen J S，Brea，Calif Automated Steady State Relative Permeability Measurement System US4773254M9～［8］Appartus and method for measuring relative permeability and capillary pressure of porous US5297420，3～
《江汉石油学院学报》被北京大学编写的《中文核心期刊要目总览》2004年版评为核心期刊（_htm），而且该刊还曾经被中国科学引文数据库（CSCD）收录过（_htm），但在最新的CSCD收录期刊表中已经不再被收录。因此，你如果要以此篇论文申请学位，就必须到研究生学院去咨询，该刊是否是学校承认的核心期刊。因为不同的学校认定的核心期刊标准不同。
现在已经不是，最新版核心期刊目录中，石油天然气类期刊中原核心期刊《石油天然气学报》不幸落选了 具体可从下边百度文库链接下载网上很多2011版的其实是2008版的，上边这个内容较为准确
是CSCD扩展期刊。CSCD分核心库和扩展库。
只要你有同学在大学就行了,他就能帮你搞定
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刊名：石油天然气学报出版地：湖北省荆州市 语种：中文; 开本：16开 ISSN：1000-9752 CN：42-1273/TE 历史沿革： 现用刊名：石油天然气学报 曾用刊名：江汉石油学院学报 创刊时间：1979 该刊被以下数据库收录： CA 化学文摘(美)(2011) JST 日本科学技术振兴机构数据库(日)(2012年计划收录) Pж(AJ) 文摘杂志(俄)(2011) 核心期刊： 中文核心期刊(2008) 中文核心期刊(2004) 中文核心期刊(2000) 中文核心期刊(1996) 中文核心期刊(1992)
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A 强度的高低 混凝土抗压强度与混凝土用水水泥的强度成正比 , 在配合比相同的条件下 ,所用的水泥标号越高 ,制成的混凝土强度 越高 水泥细度对混凝土强度的影响也很大 随着细度增加 ,水 化速率增大 ,就导致较高的强度增长率 ,但应避免细磨粉的含量 混凝土是目前世界上用途最广 , 用量最大的建筑材料 它在 建筑工程 , 公路工程 , 桥梁和隧道工程 , 水利及特种结构工程的建 设领域中发挥着不可替代的作用 任何混凝土结构物主要都是 用于承受荷载或抵抗各种作用力的 ,强度是混凝土最重要的力学 性能 因此 ,通常用强度来评定和控制混凝土的质量以及评价各 种因素影响程度的指标 本文就影响水泥混凝土强度的因素及 预防措施作详细分析 2 水灰比对混凝土强度的影响从混凝土强度表达式也看出 , C/ W 即灰水比也与混凝土强 度成正比 , 即水灰比越小 , 混凝土强度越高 ; 水灰比越大 , 混凝土 强度越低 充分密实的混凝土在任何水灰比程度下的毛细管孔 隙率由水灰比所确定 水灰比和混凝土的振捣密实程度 ,两者都 对混凝土体积有影响 , 当混凝土混合料能被充分捣实时 , 混凝土 的强度随水灰比的降低而提高 在水泥标号相同的情况下 ,水灰 1 影响混凝土强度的因素 1 混凝土原材料对其强度的影响 水泥对混凝土强度的影响 1 水泥是混凝土中的活性成分 ,其强度大小直接影响着混凝土 限承载力 2 国内研究现状 我国学者从 20 世纪 90 年代开始对钢 — 混凝土组合梁进行 研究 王聚厚等通过对钢 — 混凝土组合梁的试验研究 ,建立了按 塑性方法计算该梁极限抗弯承载力和钢筋纵向抗剪承载力的公 式 聂建国 ,袁彦生等 [ 6 ] 从理论上校核了用来确定钢 — 混凝土组 合梁极限抗弯强度的塑性理论 , 并通过试验研究 , 建立了截面屈 服曲率和极限曲率及等效塑性铰长度计算公式 我国对预应力组合梁的研究处于起步阶段 ,主要对预应力组 合梁的短期性能 , 负弯矩受力性能方面进行了研究 清华大学的周天然 ( 2000 年 ) 对 8 根钢 — 混凝土空心叠合板 组合梁进行了试验研究 ,其中 2 根非预应力组合梁 ,2 根现浇混凝 土翼缘组合梁 ,4 根预应力钢 — 混凝土空心叠合板组合梁 讨论 了预应力钢 — 混凝土空心叠合板组合梁的受力性能和破坏特征 , 对其承载力和刚度进行了理论分析 ,提出了可供设计参考的计算 公式 湖北工学院的谢俊 ( 2000 年 ) 进行了预制预应力拼合翼缘部 分剪力连接钢 — 混凝土组合梁静力及疲劳试验 ,讨论和对比分析 了静力及疲劳荷载下负弯矩区弯曲形裂纹的分布及其扩展规律 , Appl ication and study on the prestressed conposite beam HUANG Yan2chun IU Ping L Abstract : The bearing behaviors , advantages and application situation of prestressed conposite beam are And t he study situation of opment of t he modern prestressed technology in t he composits structure and it can be applied Key words : prestressed conposite beam , bearing behaviors , application and study 收稿日期 :2008209218 prestressed conposite beam is intensively Indicates t he prestressed steel2concrete composite beam is t he application and furt her devel2 作者简介 : 狄进祥 (19712 ) ,男 ,工程师 ,江苏溧阳市建设局 ,江苏 溧阳 213300 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing H All rights 王全福 (19722 ) ,男 ,工程师 ,苏州轨道交通有限公司 ,江苏 苏州 215003 苏雪峰 (19772 ) ,男 ,助理工程师 ,江苏如皋勘测设计院 ,江苏 如皋 226500 部分剪力连接钢混凝土组合梁抗剪栓钉的静力 , 疲劳特性 , 端部 滑移特征 , 变形特征等主要力学性能 ; 建立或改进了部分剪力连 接钢混凝土组合梁截面弹性极限抗弯分析 , 疲劳荷载下裂缝宽度 计算 , 静力条件下负弯区裂缝间距计算 , 疲劳荷载下挠度计算公 式 ; 讨论并验证了简单塑性理论用于部分剪力连接钢混凝土组合 梁正 , ( 含预应力) 弯矩区极限抗弯计算的适用性 负 参考文献 : [1 ] 刘虎祥 浅谈预弯组合梁 [J ] 山西建筑 ,2007 ,33 ( 2) : [2 ] Wulin li , P Albrecht , H S Strengt hing of Com2 posite Steel2Concrete Bridge [J ] S Engrg ,ASCE ,1992 ,121 ( 2) : [3 ] 吕志涛 ,舒赣平 北京西站主站房 45 m 跨预应力钢桁架的 设计和施工 [J ] 建筑技术 ,1997 ,28 ( 3) : [ 4 ] Szilard , R Design of Prestressed Composite Steel Structures [J ] Struct D ,ASCE ,1959 ,85 ( 9) : [5 ] H Behavior of Prestressed Composite Steel Beams [J ] Struct D ,ASCE ,1963 ,89 ( 3) : [6 ] 聂建国 ,袁彦生 钢 — 混凝土组合梁的截面性能分析 [J ] 郑 州工学院学报 ,1993 ,14 ( 1) : ·100 · 第 35 卷 第 1 期 山 2 0 0 9 年1 月 西 建 筑 比越小 ,与骨料粘结力越大 ,混凝土强度越高 粗骨料对混凝土强度的影响 3 强度和弹性模量高的粗骨料可以制成质量好的混凝土 但 过强 , 过硬的粗骨料不但没有必要 ,相反 ,还可能当混凝土因温度 或湿度等原因发生体积变化时 , 使水泥石受到较大的应力而开 裂 骨料颗粒的粒形 , 粒径 , 表面结构和矿物成分 ,往往影响混凝 土过渡区的特性 , 从而影响混凝土的强度 试验表明 , 增加骨料 粒径对高强混凝土起反作用 , 低强度混凝土在一定水灰比时 , 骨 料粒径似乎无大的影响 粗集料的级配对混凝土强度影响很大 , 因而一定要控制和选择好粗集料级配 匀一致 ,以表面泛浆为宜 ,间距要均匀 ,浇筑完毕后 ,表面要压实 , 压平以防表面裂缝 振捣时要防止钢筋移位 , 确保钢筋位置正 确 ,防止浇筑过程中跑模 , 跑浆和坍塌 3 拆模质量对混凝土强度的影响钢筋混凝土结构的拆模 ,持荷要按有关规定进行 混凝土强 度不足时 ,过早拆除支撑模板 , 过早荷载作用或超堆荷载会使混 凝土梁 , 板产生裂缝 ,导致强度降低 模板拆除后 ,不应受外力作 用的破坏 ,结构表面不应受到破坏 ; 冬季混凝土要注意拆模后被 冻坏 如果需要混凝土提前拆模受力 ,需要提高混凝土强度等级 或加入早强剂 ,提高硬化过程温度以提早达到拆模条件 4 细骨料对混凝土强度的影响细骨料品种对混凝土强度的影响程度比粗骨料小 ,所以混凝 土公式内没有反映砂种柔效 ,但砂的质量对混凝土质量也有一定 的影响 由于施工现场砂石质量变化相对较大 ,因此现场施工人 员必须保证砂石的质量要求 ,并根据现场砂含水率及时调整水灰 比 ,以保证混凝土配合比 ,不能把试验配比与施工配比混为一谈 4 混凝土养护质量对混凝土强度的影响混凝土成型后应在一定的养护条件 ( 温度和湿度 ) 下进行养 护 ,才能使混凝土硬化后达到预定的强度及其他性能 周围环境 的温度对水泥水化作用的进行有显著影响 , 温度升高 , 水化速度 加快 ,混凝土强度的发展也快 GB 5020422002 混凝土结构工程 施工及验收规范中规定 ,在混凝土浇筑完毕后的 12 h 以内应对混 凝土加以覆盖并保湿养护 ; 混凝土强度达到 2 N/ mm2 前 ,不得 在其上踩踏或安装模板及支架 2 混凝土工艺对其强度的影响 1 使用活性矿物掺合料对混凝土强度的影响粉煤灰 , 矿渣等掺合料对混凝土强度有较大作用 , 特别对于 大体积混凝土 ,能够降低水化热 ,减少混凝土内部微裂缝的产生 , 提高后期强度 掺合料中的硅质成分受到混凝土水化产生的碱 激发进一步反应 ,并维持长久时间的强度增长 2 提高混凝土强度的措施 1 材料控制 1) 材料的性能控制 根据前文的分析可以知道 ,高性能的原 2 使用特殊功效的外加剂对混凝土强度的影响最常用的混凝土外加剂为减水剂 ,减水剂对混凝土强度至关 重要 ,由于拌制混凝土需要一定的流动性才能施工 , 传统混凝土 中总的加水量是水泥水化所需水分的两倍以上 ,水化多余的水分 从混凝土内部迁移出来 , 形成了大量的孔隙 , 致使混凝土强度降 低 ,减水剂的作用是保证混凝土混合料在流动性及和易性的基础 上降低混凝土拌合用水量 ,降低水灰比 ,从而提高混凝土强度 3 其他特殊工艺对混凝土强度的影响把纸浆废液当外加剂利用于混凝土工程中 ,既能改善混凝土 的性能 ,又为环保作出贡献 [ 4 ] 纸浆废液在混凝土拌合物中定向 吸附于颗粒表面 ,使颗粒带电 , 利用颗粒间相互排斥使水泥颗粒 分散 ,从而释放水泥絮状体所包裹的水 ,达到减水的目的 ,或使水 泥浆的粘度下降 ,流动性提高 有文献提出一种提高混凝土强度的新方法 ,该方法是在给水 管的外壁上设定钕铁硼磁极 , 使水在该磁场内垂直发割磁力线 , 然后用上述强磁场处理水按常规方法搅拌混凝土 该方法可提 高混凝土强度 6 %～10 % ,且成本低 ,使用方便 [ 5 ] 材料可以使得混凝土强度大幅提高 结合经济和安全的原则 ,选 用尽可能好的原材料提高混凝土强度 2) 材料的质量控制 进场材料的好坏对混凝土的质量有直 接影响 ,因此把好原材料进场质量关就显得尤为重要 除收料人 员外 , 项目技术 , 质量人员必须参与材料验收 , 原材料进场时 , 材 料合格证必须同时送达 所有质量把关人员必须从材料外观上 对材料质量进行判断 ,不合格材料绝不容许进场 外观质量鉴定 通过后 ,由技术人员在监理监督下取样送检 在材料投入使用 前 ,必须得到复试报告 ,合格材料方可使用 2 工艺控制 随着科学技术的不断发展 ,越来越多的新工艺被用于提高混 凝土的强度 各种新型的外加剂和掺合料也被不断使用 因此 , 设计和施工单位可以结合经济预算 ,根据实际情况尽可能的采用 较为先进的工艺 ,以提高混凝土强度 3 施工控制 3 混凝土施工技术对其强度的影响 模板工程质量对混凝土强度的影响 1 如果模板及支架在施工中出现问题 ,将会直接影响混凝土的 强度 因此 ,对模板的检查除了要根据图纸对轴线 , 平面布置 , 断 面尺寸及标高进行检查外 ,还要检查其牢固性 , 稳定性 , 严密性是 否合乎要求 混凝土浇筑质量对混凝土强度的影响 2 施工条件是确保混凝土结构均匀密实 , 硬化正常 , 达到设计 要求强度的基本条件 在施工过程中必须把拌合物搅拌均匀 ,浇 筑后必须振捣密实 ,且经良好的养护才能使混凝土硬化后达到预 定的强度 采用机械搅拌比人工搅拌的拌合物更均匀 ,采用机械 捣鼓比人工捣鼓的混凝土更密实 ,而且机械捣鼓可适用于更低水 灰比的拌合物 , 获得更高的强度 同时 , 混凝土的振捣时间应均 先进的施工技术和规范的施工管理是提高混凝土强度的重 要保障 根据实际情况 ,尽可能的采用较为先进的振捣技术和养 护工艺 , 力求最大程度发展混凝土的强度 另外混凝土浇筑 , 振 捣和养护是一个连续性工作 ,对混凝土质量的好坏同样是一个不 可忽略的因素 从施工角度 , 应对操作者进行技术教育和交底 , 以提高操作者业务能力 , 从施工角度加强监督力度 , 将责任落实 到人 ,这样就不难解决因操作不当而引起混凝土出现质量问题的 情况 3 结语 混凝土强度影响因素众多 ,本文根据理论分析和施工实践并 结合国内外工程经验 , 提出并总结了影响混凝土强度的三大因 素 : 混凝土的原材料 , 工艺及施工技术 较为全面的分析了这些 因素对混凝土强度的影响 ,并结合这些影响因素提出了如何提高 混凝土强度的方法 , 为水泥混凝土结构的设计 , 施工及试验分析 提供一些思路 ,具有一定的实用价值 参考文献 : 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing H All rights 第 第1期 山 035 卷 年 1 月 2 0 9 文章编号 :100926825 (2009) 0120101202 SHANXI ARCHITECTURE 西 建 No 筑 V 1 J ·101 · 断裂力学钢筋混凝土结构中裂纹发展过程分析仝瑞金 潘 洁 储著胜 摘 : 基于断裂力学的基本原理 ,从改变结构中裂纹受力状况入手 ,论述了各种状态的应力强度因子 ,对钢筋混凝土中 要 裂纹扩展状况及与混凝土应力强度因子的关系进行了分析 ,采取必要的措施降低裂纹的应力强度因子 ,达到显著效果 关键词 : 钢筋混凝土结构 ,断裂力学 ,裂纹 ,强度因子 中图分类号 : TU311 文献标识码 :A 弯拉强度时 ,混凝土开裂 [ 3 ] 虽然裂纹的平均间距有一定的规 律 ,但就每一条裂纹而言 , 具有随机性 假定加载进行一段时间 后 ,结构中的裂纹如图 1a) 所示 对于应力分布而言 ,在裂纹处存 在较大的突变 ; 由圣维南原理可知 , 在裂纹两侧不远的范围内受 力状态可以表示为如图 1b) 所示 从整个土木工程领域来看 ,钢筋混凝土结构占有相当大的比 重 ,据统计有 80 % ;但其存在一定的缺陷 ,尤其是裂缝 , 严重影响 了结构的耐久性 ,因而 , 基于断裂力学原理寻求延缓和阻止裂缝 发展 , 提高钢筋混凝土耐久性的有效方法 1 钢筋混凝土结构裂纹分析 钢筋混凝土结构在自重和外荷载的作用下 ,首先在承受弯矩 较大的截面开裂 开裂后仍能继续承受荷载 ,是由于混凝土开裂 后 ,开裂截面的应力重分布 ,钢筋的应力突增 ,裂纹在钢筋的维系 下才得以保持稳定 ,钢筋有阻止裂纹发展的作用 根据叠加原理[ 1 ,2 ] ,裂纹的受力状态可以分解为受力状态 A 和 B 的叠加 ,其中 A 状态为仅考虑混凝土 ,B 状态为仅考虑钢筋 对于裂纹的不同发展阶段 ,B 状态中代替钢筋集中力的大小 和作用点均有改变 ,计算时应考虑其改变 ; 然后 ,得到 B 状态的应 力强度因子和弯矩作用下 A 状态的应力强度因子相叠加 ,就可以 定量地得出张开型裂纹的应力强度因子 ,即 : ( 1) KI = KA + KB I I 2 钢筋混凝土结构中裂纹附近的受力状态 以钢筋混凝土适筋梁为例 ,对其裂纹所处的实际状态进行分 析 假定结构在四点加载方式下破坏 ,绘出其弯矩图和纯弯梁段 弹性应力分布图 纯弯梁段承受的弯矩最大 , 基于断裂力学分 析 ,混凝土结构的裂纹扩展时应从纯弯梁段的裂纹开始 ; 而且钢 筋混凝土结构中的边裂纹在受力时最容易扩展 ,因此分析起点应 是纯弯梁段的边裂纹 基于断裂力学分析的前提是结构中出现 宏观裂纹 随着荷载的增大 ,当梁底面混凝土的应力达到其极限 [1 ] 郭志明 浅谈影响普通混凝土强度的因素及对策 [J ] 江汉 石油职工大学学报 ,2004 ,17 ( 2) : [2 ] 张智泉 建筑工程中影响混凝土强度因素和质量控制 [J ] 江西建材 ,2007 ( 2) : 收稿日期 :2008208204 由于钢筋的存在 , 在荷载的作用下 , 钢筋承受拉应力 从裂 纹的扩展角度看 ,钢筋可简化为作用在裂纹附近的集中力 , 其作 用是阻止裂纹扩展 , 且其大小和作用点随着裂纹的扩展逐渐变 化 ,也就是说 ,钢筋的作用可用 B 状态来表示 3 裂纹应力强度因子的求解在一定的外荷载下 ,钢筋混凝土结构中的裂纹一旦扩展就必 然越过钢筋 [ 3 ] 当裂纹越过钢筋时 ,裂纹附近的受力状态可分解 为如图 2 所示的两种状态的叠加 1 状态下的应力强度因子 A 2008
已查，省级。投初级、助理级别的应该是没有问题的。
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《江汉石油学院学报》被北京大学编写的《中文核心期刊要目总览》2004年版评为核心期刊（_htm），而且该刊还曾经被中国科学引文数据库（CSCD）收录过（_htm），但在最新的CSCD收录期刊表中已经不再被收录。因此，你如果要以此篇论文申请学位，就必须到研究生学院去咨询，该刊是否是学校承认的核心期刊。因为不同的学校认定的核心期刊标准不同。